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混床拋光樹脂批發(fā)優(yōu)質(zhì)的 專業(yè)生產(chǎn)：陰陽離子交換樹脂 大孔吸附樹脂 軟化水樹脂 混床MB樹脂 18兆歐超純水拋光樹脂 線切割慢走絲樹脂 污水脫色樹脂 電鍍廢水除鎳除鉻樹脂 除鐵、除銅、除磷、除硼、除坲除重金屬樹脂，酸回收樹脂，鰲合樹脂 食品級樹脂 提礬樹脂 吸金樹脂 提銀樹脂 強酸強堿弱酸弱堿四大類幾十種型號有：001×7、001×8、732、717、201×7、201×4、D001、D201、D301、D113、D101、H103、D403、D408等

混床拋光樹脂儲存及使用說明

1.使用前須知:1.1樹脂開封后長時間暴露在空氣中會吸收二氧化碳，從而影響產(chǎn)品的性能及使用。因此一旦拆包需盡快使用。不使用部分須小心密封，存放于避光陰涼處，環(huán)境溫度以5-30℃為宜。
1.2.在運輸、儲存和裝填過程中，任何無機或有機物質(zhì)的接觸都會使樹脂受到污染，從而降低出水水質(zhì)；影響運行工況。因此必須保證所有用于裝填、操作的設備和水不會污染樹脂。所有與樹脂接觸的水都必須使用純水，所有接觸樹脂的設備或器具都要在使用前經(jīng)過純水清洗。(純水標準等同于或低于RO膜出水.)
1.3如為換裝樹脂，設備中原有的舊樹脂必須*從樹脂容器中移去，樹脂容器內(nèi)部清潔無雜質(zhì)。

2.裝填程序：
2.1 樹脂裝填量：樹脂罐有效容積的的70%左右，樹脂層高度應大于或等于700mm。
2.2向樹脂罐中裝填樹脂后緩慢加水,水面高度高于樹脂高速300mm以上后,靜止浸泡10小時以上,以利于派出樹脂層中的空氣)但如果設備尺寸較小而擬采用樹脂以漿水混合的方式填裝也可。
2.3將樹脂裝入樹脂罐，可以直接將樹脂從原包裝袋中加入或在原包裝容器中加入一些水成漿狀裝入樹脂容器。
裝填過程中注意以下事項：
2.3.1禁止用任何機械泵轉移樹脂，許多類型的泵都會對樹脂造成損害或帶來一些污染。
2.3.2樹脂裝填過程中，不要同時打開兩袋以上的樹脂。以減少樹脂接觸空氣的時間，也使外來雜質(zhì)污染樹脂的可能性降低。
2.3.3裝填過程中隨著裝填料位的增加，樹脂層面以上的水也會逐漸增加，如果水位高度高于樹脂層面50mm以上，必須將多余的水抽出或排掉，以避免樹脂在水中緩慢沉降而出現(xiàn)分層。但同時也需避免出現(xiàn)液位放干的情況，這會使空氣在樹脂層中形成氣栓而影響出水。
樹脂裝填到位后，注入純水使罐內(nèi)充滿。后封裝上蓋，并將管線連接到位。
2.4樹脂裝填完成后，應*浸泡在水中少4小時。如果可能的話，好浸泡過夜。
2.5.后檢查各部件及管線連接無誤后，即可開啟閥門采水。新裝填的樹脂在投運初期有一個沖洗過程，此階段出水電阻率將逐步升高。視現(xiàn)場情況的不同，沖洗時間可能持續(xù)幾十分鐘到幾個小時。

3制水運行參數(shù) :
3.1進水水質(zhì)要求：RO膜出水，電導率應低于10US/cm,不宜超過20 US/cm。
3.2 制水流速：10BV-20BV（樹脂體積的10倍到20倍/小時）。
3.3 開機運行后，沖洗時間約幾十分鐘到幾個小時，電阻率逐步上升。
3.4 樹脂經(jīng)2-3次停機開機運行后，達到佳出水效果。

4.停機，開機步驟：
4.1 關閉進水閥
4.2 關閉出水閥，保持樹脂罐內(nèi)水不流失，使樹脂內(nèi)部不失水。
4.3 再次使用時，先緩慢開啟出水閥。
4.4 開啟進水閥，閥門開度同出水閥大致相同，
4.5當正常出水運行后，逐步開啟出水閥和進水閥，達到正常出水流速。

5 注意事項：
5.1 本系統(tǒng)從清理樹脂罐到裝填樹脂及運行用水，均應采用RO膜出水，電導率低于10us/cm。（越低越好，可以提高出水水質(zhì)及增加制水量）.切忌采用其他水質(zhì)差的水，否則，輕則造成出水水質(zhì)不達標，制水量下降，重則造成樹脂擊傳*失效.喪失制水能力。
5.2 樹脂上層應保持一定水位,以進水不激起樹脂涌動為原則.保持樹脂層的靜止狀態(tài)。
5.3 使用中切忌樹脂層缺水,造成樹脂層進入空氣。
5.4 使用過程中,禁止從樹脂層底部進空氣或進水,造成樹脂分層,影響制水效果及制水周期。嚴重時則失去制水能力。

混床拋光樹脂批發(fā)優(yōu)質(zhì)的 陽離子交換樹脂鐵中毒的復蘇研究　　目前，工業(yè)鍋爐上用于降低給水硬度的津達陽離子交換樹脂普遍存在著“鐵中毒”現(xiàn)象，除去樹脂中鐵的操作稱為“復蘇”或“”，實際生產(chǎn)中常用的復蘇方法是用高濃度的鹽酸浸泡樹脂。不過這種方法存在著一個突出問題，這就是HCl對軟化 器的腐蝕。筆者對此問題進行了試驗研究，采用了還原復蘇法，并在基于均勻設計和回歸分析的基礎上對復蘇劑配方中的各影響因素進行了詳細的研究，通過優(yōu)化試驗取得了較好的效果。
　　1 試驗部分
　　1.1 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂制備
　　在實際生產(chǎn)中，由于樹脂受鐵離子污染的程度不同，所需要的復蘇條件亦不同，為了模擬這一情況，筆者制備了不同中毒程度的樹脂，方法如下：
　?、僦苽?ldquo;全鐵型(R3Fe)”、“全鈣型(R2Ca)”和“全鎂型(R2Mg)”樹脂：分別用過量的FeCl3、CaCl2，MgSO4溶液將津達陽離子交換樹脂*轉型,使其變成單一交換基團樹脂。
　　②配制鐵中毒樹脂：用上述3種樹脂按一定比例配制失效的鐵中毒樹脂。該樹脂中，R3Fe所占摩爾分數(shù)X1根據(jù)中毒程度而取不同的值，R2Ca和R2Mg兩種樹脂的摩爾分數(shù)為1-X1，且R2Ca和R2Mg的交換基團的物質(zhì)的量比固定為3：1。
　　③制備失效樹脂層：將3種樹脂混合均勻，直接裝入交換柱中備用。為了敘述方便，本文又稱X1為中毒率。
　　1.2 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂工作交換容量損失率
　　對不同中毒程度的樹脂在交換柱中進行再生與運行試驗，試驗條件如下：
　?、僭偕鷹l件：再生方式為順流再生;再生液為5%NaCl;再生流速4m/h;再生劑耗量為150g/mol;水溫為15℃.
　　②運行條件：正洗流速12m/h;進水水質(zhì)硬度5.29mmol/L;運行流速12m/h;水溫為15℃;運行失效終點：硬度為40μmol/L。
　　在上述條件下獲得的試驗結果如表1。
表1　 工作交換容量損失率試驗
X1/%
Y1/L
Y2/(mol·m-3)
η/%
0
6.60
645.91
0
10
6.48
634.58
1.75
20
5.77
555.37
14.02
22
5.63
545.06
15.61
25
5.50
537.99
16.71
28
5.48
536.64
16.92
30
5.36
523.88
18.89
35
4.47
437.02
32.34
40
4.02
293.06
39.15
45
3.78
368.74
42.92
50
2.93
286.25
55.68
　　注：Y1為周期制水量;Y2為工作交換容量。
　　表1中，工作交換容量損失率(η)定義為受到污染的樹脂(即X1>0%)減少的工作交換容量占未受到污染的樹脂(即X1=0%)的工作交換容量的百分率。為了敘述方便，本文以下部分將樹脂的工交換容量簡稱為工交?？紤]到由人工配制的樹脂層態(tài)進入穩(wěn)定工況需要幾個過渡的運行周期，故取第3，4運行周期制水量的平均值h作為評價鐵中毒對樹脂性能影響的依據(jù)。
　　由表1可見，隨著鐵中毒程度的加重，即隨著X1增加，樹脂的工交不斷下降，當X1為50%時，工交損失率(η)高達55.68%;試驗中同時觀察到隨著X1增加，整個樹脂層顏色逐漸加深。
　　2 樹脂復蘇試驗
　　2.1 鹽酸復蘇法
　　根據(jù)復蘇工藝的特點，在溫度為30℃的條件下用不同濃度的鹽酸對樹脂進行了復蘇。個體復蘇過程：先將“鐵中毒”的樹脂浸泡在一倍樹脂體積的復蘇液中1.5h，然后用剩余的復蘇液以3m/h的流速通過樹脂層，復蘇后用除鹽水將樹脂層沖洗至中性，隨后進行的再生和運行過程與本文中的1.2節(jié)相同。試驗中考慮4個影響因素，分別記作X1，X2，X3，X4，如表2。其中，X2為鹽酸溶液的質(zhì)量分數(shù)，%;X3為鹽酸溶液浸泡樹脂的時間，h;X4為所用鹽酸溶液的體積相當于樹脂層體積的倍數(shù)。X1-X3各取10個水平，X4取5個水平。
　　試驗設計采用方開泰提出的均勻設計方法[1]。
　　本試驗采用U10(103×5)的混合水平表，試驗結果如表2所示。
表2　 試驗設計與試驗結果
實驗編號
X1
X2
X3
X4
YI/L
Y2/(mol·m-3)
1
10
5
7.5
5
6.52
639.17
2
20
6.5
6
4.5
5.75
560.98
3
22
8
4.5
4
5.72
561.41
4
25
4
8.5
3.5
5.46
535.16
5
28
5.5
7
3
5.51
540.12
6
30
7
5.5
5
5.44
533.98
7
35
8.5
4
4.5
4.32
421.87
8
40
4.5
8
4
4.73
462.05
9
45
6
6.5
3.5
4.36
428.64
10
50
7.5
5
3
4.43
432.29
　　對比表1和表2的試驗結果可知，鹽酸復蘇對輕度鐵中毒樹脂(如中毒率在10%以下)有效，而中毒程度較大的樹脂復蘇收效不大。
　　2.2 還原復蘇法
　　2.2.1 還原復蘇法的原理
　　傳統(tǒng)的樹脂復蘇法是采用H+或Na+把樹脂上的Fe3+置換下來，但是由強酸性氫離子交換樹脂的選擇性系數(shù)可知，F(xiàn)e3+的選擇性系數(shù)要遠大于Na+和H+的選擇性系數(shù)。因此這樣的交換是比較困難的。還原復蘇法的基本原理就是設法將樹脂上以離子態(tài)存在的Fe3+還原成較易溶解的Fe2+，而后者與津達A600樹脂的親和力就比前者與樹脂的親和力小[2]，這樣就使得將Fe3+從樹脂上交換下來變得比較容易，從而可以減少再生劑用量，降低再生液濃度，縮短再生時間。通過試驗，篩選出理想的還原劑為Na2SO3，它與三價鐵的氧化還原反應過程示意如下：
　　2Fe3+ + SO32- + H2O → 2Fe2+ + SO42- + 2H+
　　這一反應進行的比較*，部分Fe2+還會進一步被Na2S03中的Na+置換并且此過程中不會產(chǎn)生氫氧化鐵沉淀。筆者將一定濃度的鹽酸和NaCl與Na2S03進行復配，利用鹽酸對Fe3+的溶解作用和NaCl中Na+離子的置換作用對樹脂進行了復蘇，取得了良好的效果。試驗設計采用了均勻設計表U20(46)，試驗結果見表3，復蘇工藝和本文中的第2.1節(jié)中鹽酸作為復蘇劑的復蘇工藝相同。表3中：X3為Na2S03溶液的質(zhì)量分數(shù)，%;X4為NaCl溶液的質(zhì)量分數(shù)，%;X5為復蘇液體總體積相當于樹脂層總體積的倍數(shù);X6為復蘇液中鹽酸，NaCl,Na2SO33種溶液的體積比。X1-X6各取4個水平。Y1，Y2分別為復蘇前后樹脂的工交，mol/m3;Y3為工交恢復率即污染樹脂復蘇后的工交占未受到污染樹脂工交的百分比，%。
表3還原復蘇法試驗設計與試驗結果
編號
X1
X2
X3
X4
X5
X7
X8
X6
Y1
Y2
Y3
1
30
3
4
6
4
0.43
0.28
1.5：1：1
523
598
92.58
2
50
5
6
4
4
0.43
0.28
1.5：1：1
286
592
91.65
3
50
4
7
6
7
0.50
0.25
2：1：1
286
495
76.64
4
40
3
6
7
7
0.43
0.28
1.5：1：1
393
615
95.22
5
20
4
6
7
5
0.33
0.33
1：1：1
555
644
99.70
6
20
6
7
5
6
0.43
0.28
1.5：1：1
555
599
92.73
7
30
6
6
6
7
0.62
0.12
2.5：1：0.5
523
605
93.67
8
30
5
7
7
4
0.50
0.25
2：1：1
523
597
92.43
9
20
5
4
6
7
0.43
0.28
1.5：1：1
555
610
94.44
10
20
4
6
5
4
0.62
0.12
2.5：1：0.5
555
596
92.27
11
40
3
7
5
5
0.33
0.33
1：1：1
393
603
93.37
12
20
3
5
4
6
0.50
0.25
2：1：1
555
600
92.30
13
40
6
5
6
4
0.33
0.33
1：1：1
393
615
95.21
14
30
6
4
4
5
0.50
0.25
2：1：1
523
606
93.82
15
50
5
4
5
6
0.33
0.33
1：1：1
286
490
75.86
16
50
3
5
5
5
0.62
0.12
2.5：1：0.5
286
604
93.51
17
40
4
4
7
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
573
88.71
18
40
5
7
4
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
488
75.55
19
30
4
5
4
7
0.33
0.33
1：1：1
523
602
93.20
20
50
6
5
7
5
0.50
0.25
2：1：1
286
586
90.73
平均值
30
4.5
5.5
5.5
5.5
0.47
0.245
　
　
　
　
　　注：由于在回歸方程中需要確定復蘇液中鹽酸溶液和Na2SO3溶液各自的體積分數(shù)，故在表3中分別以X7和X8代表之。
　　2.2.2 實驗結果與討論
　　對表3中的數(shù)據(jù)采用中心化二次回歸模型[2]進行回歸分析，利用逐步回歸的方法篩選進入回歸方程的變量，檢定閾值F1=0.10，F(xiàn)2=0.11得到如下的回歸方程，其中Y表示復蘇后樹脂的工交：
　　Y=576.533-2.068(X1-35)-222.289(X3-5.5)(X7-0.47)-15.954(X3-5.5)2-1.609(X1-35)(X4-5.5)+16.022(X2-4.5)2+10.312(X5-5.5)2-7.021(X3-5.5)-6.328(X4-5.5)(X5-5.5)-5.958(X2-4.5)(X5-5.5)
　　復相關系數(shù)R=0.976，F(xiàn)=22.086﹥F0.995(7，12)=5.52，回歸方程顯著。由回歸方程可以看出，復蘇液中與Na2SO3有關的項數(shù)達到三項，說明Na2SO3在復蘇液中起到了重要的作用，由各項回歸系數(shù)的大小知其中Na2SO3溶液的濃度及此溶液的濃度和鹽酸溶液在復蘇液中的體積分率的交互作用對復蘇后津達A600樹脂的工交有較大的影響。另外，鹽酸溶液和氯化鈉溶液也對復蘇后樹脂的工交有一定的影響。試驗5已經(jīng)較好的解決了中毒率為20%的污染情況。
　　3 優(yōu)化實驗
　　3.1 優(yōu)化起始點的選擇
　　樹脂中毒程度不同需分別進行復蘇以確定相應的佳復蘇條件。下面以中毒率為50%的情況加以說明。在試驗范圍內(nèi)應用matlab軟件優(yōu)化工具箱中的constr函數(shù)[3]計算復蘇后工交達到大值時所對應的復蘇液配方并經(jīng)試驗確認后得到如下的優(yōu)化試驗起始點：X2=3%，X3=6%，X4=3%，X5=4，X7=0.25，X8=0.55。相應的工交為：630mol/m3。
　　3.2 優(yōu)化試驗
　　為了達到佳的復蘇效果，圍繞上述條件追加了4次試驗，試驗設計及結果見表4。經(jīng)過優(yōu)化試驗后得到的佳復蘇液組成為：X2=3%，X3=6.5%，X4=3%，X5=4，X7=0.30，X8=0.5，復蘇后樹脂的工交為640mol/m3。
表4　 優(yōu)化試驗及結果
實驗編號
X2
X3
X4
X5
X7
X8
工交/(mol·m-3)
1
3.5
5.8
5
4.5
0.20
0.55
603
2
3
6.3
7
4
0.30
0.50
592
3
3
6.5
3
4
0.30
0.50
640
4
2.5
6
5
5
0.25
0.50
633
　　4 結論
　　①隨著樹脂“鐵中毒”程度的加深，復蘇液中所需的Na2SO3的量亦應該相應提高，經(jīng)過優(yōu)化試驗后的復蘇液中鹽酸的含量較低，腐蝕性減弱。
　?、诓捎肗a2SO3還原復蘇法對“鐵中毒”的樹脂進行復蘇后，樹脂的外觀顏色得到了恢復，理化性能經(jīng)試驗未發(fā)現(xiàn)異常，工交也得到了較好的恢復，復蘇效果良好。
　?、鄄捎镁鶆蛟O計和回歸分析，用較少的試驗次數(shù)獲得了預期的結果，試驗結果表明這種優(yōu)化方法是可靠的，具有很強的實用性。
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一種四塔式混合離子交換器樹脂體外分離再生方法，失效樹脂從混床底部通過管路、閥門輸送至塔即樹脂分離罐，在樹脂分離罐內(nèi)以水力、風力進行擦洗、分離，陰陽離子樹脂被分層，上部陰樹脂通過上部閥門和管路輸送至第二塔即陰離子樹脂再生罐，下部陽離子樹脂通過下部閥門和管路輸送至第三塔即陽離子再生罐，陰離子樹脂在第二塔中用過量堿液再生，陽離子樹脂在第三塔中用過量酸液再生，再生后，全部陰離子樹脂轉為OH型，全部陽離子樹脂轉為H型，分別從第二、第三塔輸送至第四塔即樹脂貯存罐；本發(fā)明解決了大容量火力發(fā)電廠、核電站等高參數(shù)工業(yè)鍋爐、蒸汽發(fā)生器冷凝水深度處理(凝結水精處理)的混床樹脂體外分離、再生的問題。